回轉烘干機下部燃燒室的煙氣經排煙口進入煙氣對流換熱段，煙氣兩行程，再由引煙機排出?？諝庥蛇M風口(偏心擴散均風結構)經對流換熱降低爐外筒溫度，減少熱損失并對空氣預加熱，到達頂部進入帶插入件的鋼管內對流換熱后，進入下部集風室，經噴流沖擊換熱再到上部對流換熱后由熱風出口產出高溫熱風，空氣三行程。

　　在回轉烘干機換熱體的下部高溫段采用噴流沖擊換熱方式，根據沖擊對流傳熱原理，高速噴出的氣流破壞固體表面的流體邊界層，使其紊流化，極大地增加了空氣側的對流換熱系數，從而提高了綜合傳熱系。因此，增加了換熱器的傳熱能力，減少了體積。降低了制造成本，縮短了投資回收期?？諝馔ㄟ^在噴流板上分布的許多小孔，以20m/s以上的速度噴向換熱表面，可以降低高溫段內筒壁溫，同時提高總換熱系數，噴流換熱的換熱系數在38—52W(m2·℃)。回轉烘干機熱風爐的主要破壞形式為高溫氧化碳鋼在650℃以下使用，氧化率較低，650-900℃氧化速度加快，超過900℃時急劇氧化。一般碳鋼使用溫度應控制在450℃以下，空氣溫度不易超過300℃，1cr18Ni9Ti的高溫氧化有特殊規律，當溫度在1000℃以下時，氧化速度很低，這是由于鉻元素形成的保護膜具有抗氧化作用，當溫度在1040—1100℃時，氧化率急劇增加，這是由于高溫下氧化膜脫落致使表面進一步氧化造成，此種鋼，出爐時溫度為1050—1070℃。因此，其使用溫度應控制在1000℃以下。采用噴流沖擊換熱使內筒壁溫也降低，可不采用材料價格較昂貴的1Cr25Ni2OSi2，只采用1Cr18Ni9Ti制造，熱風出口風溫就可達到400℃以上。

　　插入件技術的采用強化了對流傳熱，使回轉烘干機管內流體發生旋轉運動，加強了邊界層流體的擾動，使傳熱過程得到強化;另外，插件可以起到傳遞輻射熱的作用，使流體間接得到管壁對插件的輻射熱。一般套筒式對流換熱的換熱系數為14—19W/(m2·℃)。若想在此基礎上提高換熱效率只有增加風速，而增加風速的結果是熱風爐的阻力增大。因此不能無限的提高風速。而采用插入件技術，強化了對流換熱，其換熱系數為20-30W/(m2·℃)。無需增加風速，就可達到提高回轉烘干機換熱系數的目的。在相同的換熱面積下，其材料費用與套筒式對流換熱式相當，降低了高溫熱風爐的制造成本。

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